运输机窜动造成采煤机不能全部截割运输机窜动增加了劈帮工作量，影响工作面两端头安全出口的畅通，工作面出现了人为的不安全因素。工作面局部液压支架打架，使其支架不能接顶，如遇上顶板不稳定段，可能造成局部冒顶或漏顶。而在特定的场合下利用工作面运输机向机头（尾）窜动这一特点，使工作面能顺利通过某一地质构造，如西曲矿22103综采工作面后半部遇有与工作面平等并与工作面采长相同的空巷，为了减少控顶面积，决定斜采工作面，先采过机尾。在距空巷20m时，人为地使工作面运输机向机尾窜，等机尾距空巷小于8m时，以3∶1、4∶1多割机尾，从而达到了预期的效果，从机尾到机头依次支承空巷。
　　利用运输机窜动多割尾煤2工作面运输机窜动的原因1）工作面浮煤多或底板松软，造成支架推移千斤顶行程内有煤或杂物，使运输机循环的推进度减小，局部有时只能使运输机推进规定循环进度的70左右，这就造成工作面运输机推进度不相同，同一个循环机头、机尾的推进不相同，换言之：就是工作面采斜了。从而使支架的推拉杆与工作面运输机不垂直，在下次推移运输机时，支架的推拉杆作用在运输机上的推力F可分解为两个力：F1使运输机推向煤帮，F2指向运输机机头或机尾，使运输机向F2方向窜动。
　　运输机窜动受力分析2）工作面安装不合适使液压支架的推拉杆与工作面运输机不垂直及推溜不追机作业等，都会使运输机如1）所述向机头或机尾窜动。
　　3）当工作面倾角较大或工作面出现断层时人为的坡度，此时运输机在一定工况下运行，其受力可归纳如下。
　　式中：G―运输机单位溜槽重量（有货载时，包括货载之重），kg；n―运输机中间部溜槽节数，个；K―机头部（或机尾部）对中间部的等重当量溜槽节数，个；―运输机的运行倾角，f―运输机与底板及煤壁的摩擦系数。
　　由（3）可见，在正常工况下，影响窜动的主要因素是摩擦系数f，当运输机停机和不向前移时，f=fj（fj――静摩擦系数），故相应窜动趋势小，而当运输机运转并推移时，f=f（f――动摩擦系数）。由于f<fj，窜动合力F增大，致使运输机窜动趋势大大增加，而产生蠕动，这种蠕动贯穿生产的始终，决定着运输机的窜量及窜向。现场观测表明：运输机窜动并非整体同步位移，而是一种蠕动，窜动是蠕动的集中表现，因为运输机具有纵横可弯曲性。因而运输机各部件间有规定的间隙和安装公差（一般为2mm～4mm），在一定工况下，机体的某一区段受力而使相应间隙、公差积累增大，表现为运输机在某一区段内的长度变化，可视为局部窜动。