1=SimSun关键词轮齿；啮合传动性能特定工况，按变位系数之和义幻心可将齿轮传动分成种类塑等传动产叫正传动产⑴和负传动=变位佐轮传动夂=1产，般情况下。采，义尤2，的等变位齿轮传动可使齿轮传动的承载能力和使用寿5，所提高尚而抗磨损能得到调整。本文。处论采用点外啮合后，等变位齿轮的接触强度弯曲强度磨损，也，等个方而的性能并用对，3，的标准齿轮和。对21=25.心=38.，=3入1=1.

　　2尤22的节点外啮合齿轮进行比较1齿面接触强度齿面接触应力是根据赫兹公式进行计算的5在嗤合线段中是啮合点位置的函数，其变化规律对般端面重合度2的齿轮传动，在小齿轮单齿啮合区下界点0处喃合时的接触应力大，采用节点外啮合后，使，点向2线中部移动。在本例中，相对标准齿轮传动接触强度提高约6.

　　2轮齿弯曲强度等变位齿轮传动中，由于小齿轮采用了正变位，增大了曲率半径，其分度圆和轮齿根部齿厚也增大了，从而提高了轮齿根部的抗弯强度。虽然大齿轮采取负变位，使其抗弯强度下降，但大齿轮的弯曲强度仍是足够的，尤其大小齿轮基本1可接近等强度3齿面磨损轮齿的磨损与材料性质法向压力面光洁度润滑情厂工作的齿轮其齿部各点的磨损受相对滑动的影响大，齿部各点磨损量的大小是与滑动系数成正比的。并在方或52点啮合时，滑动系数分别达到大1而且1 2，1；明齿廓磨损严重。因此，在实际设计时应使实际啮合线尽可能远离小齿轮上的极限点从而使小齿轮齿轮齿根磨损程度相接近。采取节点外啮合后，2，由尸实际啮合线移至许点的左也小佐轮齿松几乎没有磨损，但大齿轮齿根磨损有所增加。

　　殓2滑动适数与扔损的关系4振动高速齿轮传动时，齿面摩擦力的换向是引起齿轮振动的因素之。齿轮在啮合过程中，主动轮的齿面在节点摩擦力所受摩擦力则分别由齿顶和齿根指向节线作用，摩擦力方面发生改变，从而使齿轮产生振动。3.

　　小齿轮主动大焦作市威豪制动设备厂齿轮从动采取节点外啮合传动使实际啮合线偏于节点侧，在整个啮合过程中摩擦力方向致，避免了因摩擦力换向带来的激振因素。在高速齿轮传动设计中，应充分重视节点外啮合传动这性能。

　　5润滑齿面间的润滑状态影响着齿面失效如点蚀磨损胶合等，及与失效有关的如齿面上压力分布和数值，齿面摩擦功则6两截面接合面上剪切接合应力分别为r.，=r，a 222接合面上轴承合金的抗剪强度依据221项计算不难获得06截面接合面上轴承合金的抗剪强度注意以上两式成立的条件为两接合面接合力足够大；接合面上两合金之间无相对移，实际上两合金因粘结强度不够产生脱层时绝大多数是由两合金接合力不够造成的。因此。

　　±玉件制造过程中重点在于两合金粘结结合能力的保证。

　　3应用该双金属滑动轴承坯件质量检测方法经某国营大型机器制造企业对上百个品种和规格。几千件轴承坯件质量进行检测。结果显理论依据与实际情况相符，操作方法简单实用性强周期短而成本低。目前该企业已制定出相应的企业标准，用于双金属滑动轴承坯件质量的检测与验收，适于推广应用。

　　1刘鸿文。材料力学。北京人民教育出版社，1呢1.

　　2邱宣坏。机械设计。北京高等教育出版社。19.

　　对上述两对齿轮的油膜厚度进疔计算取州2000N是啮合角，5为啮合点到节点的距离。显然，当齿轮转速定时，是啮合点位置的函数。

　　在弹流理论中。0.0，8，将啮合处小的油膜厚度！与综合曲率半径及之比称为无量纲膜厚参数好定后0为常数；7为速度参数7=.由于及都是哺合点位置的函数，所以也是啮合点位置的函数；灰为载荷参数冰=当齿轮尺寸材料组合以及外载确定时与，为定值。所以，是啮合点位置的函数，显然。好是齿轮啮合点位置的函数。啮合点小油膜厚度=财与它在啮合线况2中的关系在4中。

　　可以看到。靠近小齿轮齿根部分的叫点油膜厚度是很3，号机械油，工作温度为5，1.其结果是小齿轮齿顶部分油膜略有降低，而在工作齿廓的低点，节点外啮合齿轮较标准齿轮膜厚增加了255.

　　标准齿膜厚节点外啮合齿腆厚综上所述。虽然因节点外啮合后会使重迭系数有所下降，影响传动平稳性。但等变位节点外啮合齿轮传动对改善齿轮传动性能。尤其在大传动比和高速传动情况下有利因素较多，在齿轮传动的设计中仍具有定的实用意义。

　　1范垂本。齿轮的强度和试验。北京机械工业出版社。1979164薄的。随着啮合点向从方向移动。小油膜厚度在增加。并且。0080在其原著中曾经指出，随着传动比的增加，这样的变化更为显著。

　　2北京钢铁学院。机械零件。北京人民教育出版社，1979567黄励。润滑理论。上海上海交通大学出版社。1984巧0166.